在冷凍設備裝置處于低負荷時，若發(fā)覺不能正?；赜停砂醋畹突赜土魉儆枰院怂?，是否上行管管徑過粗，以致在低負荷時因冷劑循環(huán)量減少導致蒸氣流速過低，因此不能將油帶回。核算時可按現(xiàn)壓縮機工作的缸數(shù)及制冷工況先計算出現(xiàn)在裝置的制冷量。

　　除按上述方法來核算吸氣管管徑外，也可用最小回油制冷量來核算。因為系統(tǒng)中的冷劑循環(huán)量與裝置的制冷工況和制冷量有關，制冷量越少時，通過吸氣管的冷劑蒸氣量也越少。所以，只要限制了不同管徑的吸氣管的最低回油制冷量，也就等于限制了最低回油流速。此外，冷劑循環(huán)量及蒸氣比容是隨蒸發(fā)溫度降低而增大的。所以，在相同的最低回油制冷量時，蒸發(fā)溫度越低，制冷劑蒸氣在吸氣管中的實際流速就越大，其趨勢與最低回油流速與蒸發(fā)溫度之間的關系規(guī)律是相同的。用這種方法來核算雖不如直接按流速來得精確，但在實用上比較方便。

　　為了保證在低負荷時的正?；赜停闲形鼩夤懿坏貌徊捎弥睆捷^細的管子。不過，如果全部吸氣管管徑皆與上行吸氣管一樣，都采用細管時，吸氣管的阻力壓降將可能超過。此時可將吸氣管的水平和下行部分采用較粗的管徑，用減少這些部分的阻力來予以補償，使在全負荷時吸氣管阻力壓降仍保持在l℃以內(nèi)。當水平管比上行管粗時，上行管的下端與下水平管連接處需用偏心異徑接頭(1/8—32)，以防在水平管底部存油，而上行管與上面的水平管連接處則用標準縮口，使油流出上行管后不會再倒流回來。

　　一般說來，當上行管長度較短，并且裝置的最低負荷不低于全負荷的25％時，在采取了上述放大水平管段直徑的措施后，管道阻力將不致過大。但若上行管較長且細，而最低負荷又小時，特別在蒸發(fā)溫度較低時，即使放大水平管管徑，有時阻力仍嫌過大。此時可采用雙上行管布置法，這種方法現(xiàn)在船舶冷藏艙冷庫制冷設備裝置中用得較多。

　　所謂雙上行管布置就是用兩根粗細不同的上行管并聯(lián)在一起，在負荷較高時兩根上行管都投入工作，負荷較低時設截止閥，由操作人員根據(jù)情況予以控制。那樣在粗上行管底部設一存油彎，在負荷降低時，由于蒸氣流速減小，油便積在存油彎中，自動將粗管封住，于是蒸發(fā)器回氣只能順細管上行，保證了正常的回油。當負荷提高時，由于細管的阻力增加，導致上行管兩端的壓差加大，存油彎中的存油就被沖走，解除了油封，粗管便自動投入工作。在安裝時要注意，上行管應從水平管頂部接入，這樣在油流出上行管后就不會再倒流回來了。 

　　在上行管較長時，也可在中問再將管彎成一個存油彎，如油在上行中途滑下時就存在中間存油彎中。當積多成為油封后，由于油封兩側壓差增大，就能將油沖走，使油能經(jīng)過兩次接力而上，以更有利于滑油的回流。

　　管路中的閥門，彎頭等的阻力是很大的，例如在直徑為63毫米的管路中，一個在運行時全開的直通球閥的阻力相當于21米管長，一個全開的折角閥相當予10米，一個彎頭相當于2米，一個三通接頭也相當于4米管長的阻力。管徑越大時，它們折合管長越多，如在管徑為310毫米時，直通闊，折角閥、彎頭和三通的阻力折合管長分別為100、50、10、1120米。因此管路中的閥件應盡可能少裝。在制冷系統(tǒng)中通常不許用閘閥和旋塞，它們只用于冷媒水管路中。